609鋼管支撐參數

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609鋼管支撐參數/a_609鋼管支撐參數

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文章目錄列表:

1.鋼支撐609*16 800*16 的管子是什么材質
2.超高層圍護結構施工方案？
3.深基坑施工安全清單請收好？
4.矩形頂管施工監理工作實踐？

鋼支撐609*16 800*16 的管子是什么材質

鋼支撐指運用鋼管、H型鋼、角鋼等增強工程結構的穩定性，一般情況是傾斜的連接構件，最常見的是人字形和交叉形狀。目前鋼支撐在地鐵、基坑圍護方面被廣泛應用。因鋼支撐可回收再利用，具有經濟性、環保性等特征。

609*16的鋼支撐的材質為Q235B。

超高層圍護結構施工方案？

支持向量機在地鐵車站深基坑圍護結構變形預測的應用是怎樣的呢，下面中達咨詢招投標老師為你解答以供參考。

目前,在城市基坑工程設計與施工中,對基坑變形控制要求越來越嚴格。基坑圍護結構變形使外側地層發生損失而引起地面沉降,增加了外側土體向坑內的位移和相應的坑內隆起。同樣的地質和埋深條件下,深基坑周圍地層變形范圍及幅度,因圍護結構的變形不同有很大差別,圍護結構變形往往是引起周圍地層移動的重要原因。能否比較準確的預測出圍護結構的變形對基坑工程的設計與施工都有極其重要的意義。但是在地鐵車站深基坑開挖過程中,支護結構的變形與其影響因素之間存在極其復雜的非線性關系。對于這一非線性關系的模擬和識別,有很多種方法,如模糊數學、BP神經網絡和遺傳算法等。這些方法都有一些不令人滿意的地方,如BP神經網絡則有過擬合、大樣本和易陷入局部極值等問題。近年來,基于統計學習理論的支持向量機算法具有完備的理論基礎和嚴格的理論體系,在很多領域獲得成功的應用。其良好的小樣本、非線性及升維及泛化性好等許多優良的特性引起了巖土工程界的重視。本文應用支持向量機算法,建立預測模型來預測支護結構的變形量,并將之應用到南京地鐵二號線逸仙橋站深基坑西側端頭井圍護結構變形值的預測中。

1 支持向量機原理[1,2]

SVR算法的基礎主要是ε不敏感函數(ε-insensitivefunction)和核函數算法。若將擬合的數學模型表達為多維空間的某一曲線,則根據ε不敏感函數所得的結果,就是包括該曲線和訓練點的“ε管道”。在所有樣本點中,只有分布在“管壁”上的那一部分樣本點決定管道的位置。這一部分訓練樣本稱為“支持向量”(supportvectors)。為適應訓練樣本集的非線形,傳統的擬合方法通常是在線性方程后面加高階項。此法誠然有效,但由此增加的可調參數未免增加了過擬合的風險。SVR采用核函數解決這一矛盾。用核函數代替線形方程中的線性項可以使原來的線性算法“非線性化”,即能作非線性回歸。引進核函數達到了“升維”的目的。

支持向量機理論只考慮高維特征空間的點積運算K(xi,xj)=Φ(xi)·Φ(xj),而不直接使用函數Φ,從而巧妙地解決了因Φ未知而w無法顯式表達的問題,稱K(xi,xj)為核函數。已經證明,只要滿足Mercer條件的對稱函數即可作為核函數,常用的核函數有:

1)多項式核函數K(xi,xj)=(xi·xj 1)d,d=1,2,…;

2 基坑支護結構變形預測的支持向量機模型

2.1 支護結構變形與位移的影響因素

影響地鐵車站深基坑支護結構變形的因素是多方面的[4,5]。根據施工經驗及相關文獻資料分析,除圍護結構本身及周圍土體特性外,支護結構變形值也較多地受施工因素的影響,主要有以下幾方面的因素。

1)圍護結構的剛度。地下連續墻一般剛度較大,其次是人工挖孔樁及直徑較大的鉆孔樁,鋼板樁與預制的鋼筋混凝土樁剛度較小。一般說來,圍護墻的剛度越大,墻體變形也越小。

2)圍護墻在坑底以下的入土深度。圍護墻的入土深度越大,則位移與變形將越小。

3)土層強度。土體的C、Φ值越大,則主動土壓力越小,被動土壓力越大,圍護墻的位移將越小。對于墻前土如用深層攪拌法或高壓噴射注漿加固,也能顯著減小圍護墻的位移,同理在墻后用同樣的方法加固,在起止水作用的同時,也對增大維護墻整體剛度起一定的作用,從而可減小墻體的位移。

4)地下水的影響。墻后地下水位高時,土壓力增大,將增大墻體的位移,特別是出現流沙與管涌的滲流破壞時,更將增大墻體的位移。

5)支撐方式。當墻厚已定時,加密支撐可有效控制位移。其中減少第一道支撐前的開挖深度以及減少開挖過程中最下一道支撐距坑底面的高度,對減少墻體位移尤有重要作用。多撐多錨采用支撐間距表征支撐方式;單撐單錨采用支撐點到開挖深度的距離來表示。另外所用支撐的彈性系數也是需要考慮的因素。

2.2 支護結構變形的支持向量機預測模型

建立基坑支護結構變形的支持向量機預測模型的步驟。

1)選擇影響基坑支護結構變形的相關變量作為學習樣本(xi,yi)。其中,xi是7維向量,用來表示基坑圍護結構最大變形的影響因素,分別代表支撐方式h(m)、支撐的彈性系數(MN/m)、圍護結構的剛度(MN·m2)、土體的黏聚力C(kPa)和摩擦角?、基坑的開挖深度(m)、圍護結構的入土深度(m);yi是一維向量,其值為基坑圍護結構的最大水平位移(mm)。

2)選擇核函數及參數值。常用的核函數有多項式核函數、徑向基函數(RBF)核函數和sigmoid核函數。

3)利用MATLAB語言所帶的優化工具箱訓練模型樣本是否滿足精度要求,若達不到精度可轉到步驟(2)重新選擇核函數及參數。

4)模型預測精度達到要求后即進行基坑支護結構的變形預測。

2.3 支持向量機預測模型的具體應用

2.3.1 構建SVM樣本集

本文利用相關文獻及已知的南京基坑數據資料[6]建立支持向量機預測模型的訓練樣本,該樣本如表1所示。

本文嘗試應用該模型,預測南京地鐵二號線11標段逸仙橋站深基坑西側端頭井的地下連續墻的最大變形。該端頭井作為區間盾構始發井,是本標段控制工期的節點工程。

根據《南京地鐵二號線逸仙橋站巖土工程勘察報告》,勘控范圍內,①層為近期人工填土,成份復雜,局部較厚,不均勻,透水性相對較好。②層全新世沖積物,工程地質性質較差,其中②-2b4層軟土厚度大,密度低,壓縮性高,為不良軟土。②-2c3及②-3c2-3層粉土易受擾動,水穩性差。③層一般沉積土工程地質性質較好。下伏基巖為極軟巖。本文計算選取基坑開挖的代表性土層②-3c2-3粉土:C=15kPa,?Φ=18·3°;

該車站圍護結構為厚800mm的地下連續墻,剛度為665.6MN·m2,端頭井開挖深度為23.8m,入土深度為18.02m,共設6道Φ609×16鋼管支撐,其彈性系數為57.34MN/m。

2.3.2 SVM的學習訓練

首先進行核函數的選取,通過對多項式核函數、徑向基函數(RBF)核函數、Sigmoid核函數的比較分析,發現σ=300的徑向基函數核函數比較適合地鐵車站深基坑圍護結構最大變形值的預測問題。然后通過不同的參數的試驗,發現C=10000,經過學習訓練,得到13個支持向量,各個支持向量的αi-α*i及其對應的樣本序號見表2,相應的w0和b分別為459.6995、86.584627。

2.3.3 結果分析

用得到的w0和b分別對訓練和檢驗數據預測,得到南京地鐵逸仙橋站端頭井地下連續墻最大變形值42.725mm,而在施工過程中實測值為40mm,其相對誤差僅為6.81%;SVM實測值與預測值對比圖如圖1。為了與SVM方法進行對比,用BP神經網絡對表1數據進行訓練,得出最大變形值預測結果為31.267mm,其相對誤差約為21.83%。

3 結論

1)由于支持向量機的優良特性,特別適合于地鐵基坑施工中那些模糊、隨機、不確定性、樣本數有限和非線形的復雜問題。因此,基于統計學習理論的支持向量機方法在巖土工程中具有廣泛的應用前景。

2)支持向量機具有完備的理論基礎和嚴格的理論體系,SVM算法最終轉化為二次尋優問題。從理論上說,得到的將是全局最優解,有效避免了神經網絡易陷入的局部極值問題。同時通過非線性變換和核函數巧妙解決了高維數問題,使得其算法復雜度與樣本維數無關,加速了訓練學習速度。另外,它能根據有限的樣本信息在模型的復雜性和學習能力之間尋求最佳折衷,保證其有較好的泛化性能。

3)支持向量機的核函數參數以及懲罰參數C的選擇,將直接影響到支持向量機的學習效率和推廣能力。但支持向量機算法并沒有給出易實現的選擇內積核函數參數的一般辦法。本文通過對核函數參數和懲罰參數C的測試,可以得到較合適的參數值。

4)無論是SVM方法還是BP神經網絡方法都屬于參數預報方法,其預測精度在很大程度上依賴于預測模型的輸入和輸出參數的代表性。基坑圍護結構最大變形的支持向量機預測模型的可靠性和準確性,依賴對其各種影響因素的準確分析。

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深基坑施工安全清單請收好？

超高層圍護結構施工方案是非常重要的，只有了解施工細節以及實際情況才能制定出合適的方案解決實際問題。中達咨詢就超高層圍護結構施工方案和大家說明一下。

一、深層攪拌樁施工方案

1．概述

為確保圍護結構的安全性能，在圍護排樁外做深層攪拌樁止水加固。雙頭深層水泥土攪拌樁斷面尺寸為700*1200，搭接200mm。水灰比為0.55，水泥摻入量15%（天然土重度18kn/m3）,樁身強度28天不低于1.2Mpa,樁底垂直度小于1/200。深層攪拌樁頂絕對標高為+1.70~-10.8m，共534根。坑內土體加固采用壓密注漿的方法。注漿管梅花型布置，間距800mm，水泥摻入量12%，每孔注漿段長度不大于0.5m，每段注漿量不小于0.1立方米

2．深層攪拌樁工藝流程

3．施工方案

3.1施工參數

深層攪拌樁采用二噴二攪的施工工藝，以確保攪拌的均勻。

3.2施工流程

1.本分項工程在工程樁施工后進行，原則是不影響主要分項工程計劃流程安排。

2.根據攪拌樁的工程量要求，布置2臺攪拌樁機分別施工。

3.3施工準備

1.清除成樁部分的塊石、舊基礎等障礙物，以確保工程施工的正常進行。

2.平整墊實樁基，鋪設軌道和枕木，必須做到施工時樁機不下陷，確保安全施工。

3.做好進場設備的維修保養，做到相應配套，性能最好、應用方便，器具齊全。

3.4施工方法

1.測量放樣、樣槽開挖：根據現場水準點、軸線，放出樁位軸線，打好鋼筋定位樁，并請監理、業主復核，并妥善保護。安排0.4m3小挖機或人工開挖樣槽（開挖深度1.2m左右，樁位布置的偏差不大于50mm）并將余土合理堆放，視情況外運。

2.就位對中：攪拌樁采用雙鉆頭施工，樁與樁的搭設為20cm，施工間隔不得超過16小時的樁位，采用壓密注漿進行樁間加固。

3.預備下沉：攪拌機鉆進下沉時，應空載運轉，并開動機械冷卻循環系統，待正常后方可放松鋼絲繩，使攪拌機沿導向架攪拌下沉。速度由電氣控制裝置的電流臨測表控制，工作電流不得大于額定值，一般控制在0.6-0.8m/min，工作電流不大于70A。如果下層速度太慢，可從輸漿系統補給稀漿以利鉆進。

4.固化劑漿液：按照設計，攪拌樁采用425#普通水泥與水玻璃的混合液作固化劑，摻量按設計要求（水玻璃的摻入量為水泥用量的2%，水泥摻入量為12%，注漿液的水灰比為0.5）固化劑漿液要嚴格按預定的配比拌制，制備好的漿液不得離析、不得停置時間過長，超過2小時的漿液應降低標號使用。

5．第一次噴漿攪拌提升：攪拌樁注漿采用二次提升攪拌頭時二次完成，第一次為水泥用量的67%，第二次為33%。攪拌頭下沉到設計標高后，開啟壓泵，待漿液到達噴漿口1-2分鐘后，攪拌頭一邊攪拌提升，一邊噴漿，使灰漿與土體拌和，一般以0.5m/min的均勻速度提升。攪拌頭壓漿提升到設計的頂面高度時，要求集料斗中水泥漿正好排空。

6.重復攪拌下沉：深層攪拌樁噴漿提升到設計標高后，關閉灰漿泵。為使軟土和漿液攪拌均勻，攪拌頭再次下沉，下沉速度為0.8-1.0m/min。

7.第二次噴漿攪拌提升：攪拌頭第二次下沉到設計深度以后，開啟注漿泵，進行第二次噴漿提升、攪拌，提升速度1m/min。攪拌頭提升到設計標高時，關閉注漿泵，這時集料斗中的漿液應正好排空，完成后形成一根外形呈"8"字形的柱狀加固體，一根接一根施工，形成壁狀加固體。

8.由于深攪設備定檔提升速度，一般都是1m/min，而規范要求提升速度控制在0.5m/min，為保證均勻故再下沉及提升一次，確保15%水泥摻比的強度能達到1.2MPa。

9.攪拌軸下至預定的深度后，開泵送漿，鉆頭噴漿平均提升速度第一次小于0.6m/min，第二次噴漿提升速度1m/min，攪拌頭提至規定標高時,按設計配置好的水泥漿液應正好送盡。特別應注意，施工中應根據實際情況及時調整供漿量及供漿壓力的大小。

10.每根樁復攪噴漿不得少于兩次，同時必須保證噴漿過程連續，中途不得斷漿，否則須復攪下沉1米并重新噴漿。

11.水泥漿應嚴格按照設計配合比配制，漿液不得離析。

12.材料須在有質保書且送檢復檢合格的情況下投入使用。

4．質量標準和驗收規范

4.1質量標準

序號項目允許偏差備注

1垂直度≤1/200

2樁位≤50mm

3樁徑+50mm,-0mm

4.2驗收規范

根據地基處理技術規范執行。

4.3深攪強度檢測

1．加固土體強度標準值宜取70.7×70.7×70.7mm的試塊28天齡期的無側限抗壓強度，要求不低于1.2Mpa，每工作日試塊數量不少于三組，試塊應置水下養護。

2．攪拌樁應在成樁后三天內采用輕型觸探法測試三天齡期抗壓強度，以調整水泥摻入比。攪拌樁施工中輕型觸探抽檢頻率為2%。

5．施工質量控制

5.1質量預防措施

1.為保證攪拌樁的垂直度，應注意起吊設備的平整度和導向架對地面的垂直度，一般垂直度偏差不大于1%。

2.為保證樁位準確度，必須使用定位卡，一般應使樁位偏差不大于50mm。

3.預攪下沉時嚴禁帶水作業。

4.凡經輸漿管沖水下沉的樁，噴漿前必須將管內的水排清，同時考慮沖水成樁對樁身強度的影響。

5.攪拌所用固化劑漿液倒入集料斗時應經篩過濾，以免漿內結塊損壞泵體。

6.在壓漿時，前臺操機與后臺供漿應緊密配合，聯絡信號必須明確，后臺供漿必須連續，一旦因故停漿，必須立即通知前面。

7.為防止斷樁和分漿，宜將攪拌機下沉至停漿點以下半米，待恢復供漿時再噴漿提升。

8.如因故停機3小時以上，為防止漿液硬結堵管，宜先拆除輸液管路，妥為清洗。

5.2質量管理措施

1.實行全面、全員、全過程中的質量管理，建立由班組、項目部、和公司組成的三級質量保證措施，接受由設計方、甲方（監理）或總包方和施工方組成的質檢小組對本工程的質量檢查監督。

2.加強技術管理：認真貫徹各項技術管理制度，開工前落實各項人員崗位責任制，做好技術交底，使每個施工人員做到工程的總體要求明確、對本崗位的職責、質量和技術要求有深刻的了解。

3.實行項目技術負責質量負責制，建立完善的質量管理和質量信息反饋網絡。

4.建立工序質量管理保護措施及制度，對影響成果質量的關鍵工序明確責任人，前一道工序對下一道工序負責，凡不符合質量標準的前道工序不糾正不得轉入下道工序。

5.實行質檢員24小時跟班作業制度，嚴格掌握各工序的質量標準，防患于未然。

6.質檢組對進場原材料必須參與驗收把關，所用材料必須執行上海市的有關規范要求。

7.認真做好各種原始記錄和施工日記，做到準確、及時、齊全、整理匯總反饋信息，進一部指導施工。

二、圍護鋼支撐施工方案

1.工程概況

本工程設水平鋼支撐一道，中心標高為+1.1m，直撐采用2根Φ609×16鋼管，八字撐400×400×13×21mmH型鋼，角撐Φ609×16鋼管，支撐單頭安裝加伸縮Φ609×16×2.3m活洛頭，方便加應力使用。

2.施工準備

1.召開施工人員的安全技術交底會議，強調施工質量的重要性，增強施工人員的質量意識和技術要求。

2.由總包負責開挖支撐溝槽，具備安裝支撐條件前3天通知安裝支撐隊伍進場，備料到現場，必須邊開溝槽邊安裝支撐。

3.鋼管支撐、材料和設備準備，對進場的各種支撐材料規格進行事先檢查，對所需要的設備、機械、工具進行調試、保養，確保施工的正常運轉。

3.施加應力步驟

本工程配1套100T千斤頂2只和1套控制箱，根據設計要求施加予應力，每道支撐施加予應力時，采用2只千斤頂同時施加，加至設計要求，用剎鐵塞緊，收回千斤頂，并做好施加應力的記錄。

4.施工作業順序

放軸線─抄水平焊接鋼立柱外托架─拼裝鋼管支撐─施加預應力─焊接八字撐－安裝抱箍─檢查各節點情況─組織竣工驗收─交下道工序挖土施工─基坑開挖時監護─拆除支撐─退場。

5.支撐安裝技術措施

1.鋼支撐安裝設計圖紙和總包交底要求，由甲方配合抄水平標高，以支撐的軸線拉麻線檢驗支撐位置，現場丈量復核實際長度尺寸，并按支撐的實際尺寸編號登記，按實際尺寸用土方單位挖機配合拼裝支撐，鋼支撐吊裝到位后，進行水平度的調整，檢查各連接焊接點和螺栓達到緊固可靠，經總包監理檢查符合要求后，由我公司專業人員施加予應力，形成完整的鋼支撐系統。

2.安裝鋼支撐挖機配合吊裝施工，基坑北側安排12T汽車吊，配合垂直運輸。

3.鋼支撐安裝完畢后，由甲方、總包、監理、設計驗收合格后，在支撐上面復土30cm以上，在支撐立柱處作明顯標記以提醒挖土單位注意保護支撐系統，挖土時路基箱架空鋼支撐，嚴禁挖土機械直接壓在支撐上面。

4.為確保施工進度，我公司考慮正常晴天16小時施工，為確保施工安全，起吊按裝和電焊工作在白天施工，夜間施工焊接為主。

5.施加予應力后重新檢查各節點的連接情況，必要時各節點重新加固補焊，法蘭之間的高強螺栓必須再次擰緊。

6.焊縫滿焊，焊縫表面要求焊波均勻，不準有氣孔、夾渣、裂紋、肉瘤等現象，嚴格執行焊接質量記錄驗收制度，每道工序完成后，必須清渣自檢，經過巡檢后，由施工負責人通知有關人員檢驗收。（資料一式兩份）

7.支撐安裝質量允許偏差范圍：支撐平面軸線偏差5cm，標高偏差3cm。

6.支撐拆除

1.支撐拆除應在地板混凝土達到設計強度后，由設計或總包單位出具書面通知書，否則一律不準拆除。

2.采用塔吊起吊拆除鋼支撐，在塔吊不能作業范圍內的鋼支撐則采用汽車吊或兩腳把桿起重方式落放在地板上，并且在支撐上方堆放二層汽車輪胎，以防損壞基坑結構，然后用電動卷揚機將支撐拖到吊車作業位置，再裝車運離現場。

7.工程質量保證措施

1、我公司本著顧客至上、質量第一的質量方針，精心組織施工，確保工程質量優良。工程開工前由施工組織設計人員對施工隊長進行技術交底，明確每道工序質量要求、符合質量標準，以及可能發生的質量事故預防措施，然后由現場施工員和班長向全體施工人員進行第二次交底。

2、安裝支撐的徑軸線偏心度必須控制在設計要求的范圍內。

3、加強電焊質量的檢查，注明焊縫厚度的嚴格按設計要求執行，未注明焊縫厚度的按鋼結構的規范施工作業。

4、在土方開挖完成后，我公司派專責技術人員駐工地夜間值班監護。如圍護支撐變形或接點出現裂縫，必須立即加固補助焊，同時會同甲方監理及土建總包現場值班人員共同商量并立即采取相應措施，確保基坑安全。

8.安全措施

1、吊裝應遵守"十不吊"規則，電焊氣割應遵守"十不燒"規則，在安裝和拆除過程中，由專人指揮吊車作業。

2、夜間施工要有足夠照明，不僅要保持明亮的工作照明度，且要保證施工用電安全。

為土方順利開挖及基坑的穩定，必須先安裝支撐后開挖土方，開挖支撐下部土方挖機必須在道板上作業，不得直接接觸支撐，道板應鋪設在支撐管高出300mm以上，且在支撐上部要求雙向鋪設。

三、圍護圈梁施工方案

1.工程概況

世茂濱江花園0號樓基坑圍護采用φ850@1050鉆孔灌注樁排樁,上面設置1300×800圈梁，圈梁上暫時決定設置2500高，200厚擋土墻，圍護樁樁底標高-16.25米；外圍為2×φ700@500深層攪拌樁止水，樁底標高-10.8米，基坑內壓密注漿加固土體，支撐結構均為鋼支撐，兩端支撐在圍護圈梁上。

圍護圈梁高800，寬1300，梁頂標高為+1.500米（絕對標高）。圍護排樁樁頂錨入圈梁50mm，圍護排樁錨入圈梁70mm。圈梁采用C35混凝土。

2.技術措施：

2.1模板

2.1.1模板均采用七夾板，肋用50×100木方，Φ12對拉螺桿，橫向間距700，縱向間距500。

2.1.2七夾板肋間距為350，縱向設置。橫向設兩道鋼管，用以拉接對拉螺桿。具體做法見附圖3.3.2-1。

2.1.3在模板安裝前必須涂刷脫模劑，以便拆模及增加模板壽命。

2.2鋼筋工程

2.2.1認真審圖，如果在結構局部鋼筋過密，難以保證施工質量時，應事先提請設計部門作相應的代換修改，確保施工質量。

2.2.2按設計圖紙向施工班組進行施工交底，內容包括綁扎次序，鋼筋規格，間距位置，保護層墊塊，搭接長度與錯開位置。

2.2.3所用的鋼筋應具有出廠質量保證書和焊接試驗合格證明，對各鋼廠的材料均應進行抽樣試驗，并應附有抽樣報告，不得未經試驗盲目使用。

2.2.4彎曲不直的鋼筋應校正后方可使用，沾染油漬和污泥的鋼筋必須清洗干凈后方可使用。

2.2.5在鋼筋施工過程中如發現鋼筋與埋件或其他設施相碰時，應會同有關人員研究處理，不得任意彎、割、拆、移。

2.2.6為了滿足設計規定的保護層要求，應按設計規定的厚度事先采用1:2砂漿做好鉛絲墊塊，設置間距一般為1.0m2設一塊。

2.3混凝土施工方案

2.3.1砼采用商品砼，圈梁標號為C35，采用泵車輸送。

2.3.2圈梁共分四次澆搗，施工縫留設位置應在兩根支撐（以埋件為參照）的1/3間距處，且不得留在轉角處。

2.3.3混凝土澆搗的振動棒應以Φ70型振動棒為主，并配部分Φ50、Φ30的振動棒，振動棒布點密度不大于50cm。

2.3.4砼必須分皮澆搗，不得在某一處集中布料，靠振動器使混凝土流淌，不允許造成高差過大的現象。

2.3.5對鋼筋密實處，應采用小直徑振動棒進行振搗，保證混凝土的密實。

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矩形頂管施工監理工作實踐？

導言

深基坑

深基坑工程是最近30多年中迅速發展起來的一個領域，由于高層建筑、地下空間的發展，深基坑工程的規模之大，深度之深，成為巖土工程中事故最為頻繁的領域。

深基坑工程常見破壞形式

基坑周邊環境破壞

在深基坑工程施工過程中，會對周圍土體有不同程度的擾動，一個重要影響表現為引起周圍地表不均勻下沉，從而影響周圍建筑、構筑物及地下管線的正常使用，嚴重的造成工程事故。引起周圍地表沉降的因素大體有：基坑墻體變位；基坑回彈、隆起；井點降水引起的地層固結；抽水造成砂土損失、管涌流砂等。

因此如何預測和減小施工引起的地面沉降已成為深基坑工程界亟需解決的難點問題。

支護體系破壞

（1）基坑圍護體系折斷事故。主要是由于施工搶進度，超量挖土，支撐架設跟不上，是圍護體系缺少大量設計上必須的支撐，或者由于施工單位不按圖施工，抱僥幸心理，少加支撐，致使圍護體系應力過大而折斷或支撐軸力過大而破壞或產生大變形。

（2）基坑圍護體整體失穩事故深基坑開挖后，土體沿圍護墻體下形成的圓弧滑面或軟弱夾層發生整體滑動失穩的破壞。下圖為某深基坑圍護整體失穩破壞事故。

（3）基坑圍護踢腳破壞由于深基坑圍護墻體插入基坑底部深度較小，同時由于底部土體強度較低，從而發生圍護墻底向基坑內發生較大的“踢腳”變形，同時引起坑內土體隆起。

（4）坑內滑坡導致基坑內撐失穩在火車站、地鐵車站等長條形深基坑內區放坡挖土時，由于放坡較陡、降雨或其他原因引起的滑坡可能沖毀基坑內先期施工的支撐及立柱，導致基坑破壞。

深基坑的支護方式

排樁支護

常見問題及防護措施如下。

懸壁式排樁嵌固深度不足

現象　挖土至坑底時發現樁傾斜，樁身出現裂縫，坑邊地面產生裂縫，附近道路下沉，鄰近房屋出現豎向裂縫等；嚴重時排樁倒塌，連接圈梁折斷，樁后土方陷入基坑內，基坑支護破壞。

原因分析　懸臂樁的埋深嵌固深度沒有通過計算確定或計算不準確，未按要求施工；其次是未做好排水和止水措施。

防治措施　懸臂樁的嵌固深度須通過計算確定，計算時應考慮土的物理參數。不按土的物理參數計算確定或按經驗確定嵌固深度的將發生重大事故。

鋼板樁滲漏

現象　基坑挖土過半時，發現鋼板樁滲漏，主要在接縫處和轉角處。

原因分析　（1）鋼板樁舊樁較多，使用前未進行矯正修理或檢修不徹底，鎖口處咬合不好，以致接縫處易漏水，轉角處為實現封閉合攏，應有特殊型式的轉角樁，這種轉角樁要經過切斷焊接工序，可能會產生變形；（2）打設鋼板樁時，兩塊板樁的鎖口可能插接不嚴密，不符合要求；（3）樁的垂直度不符合要求，導致鎖口漏水。

防治措施　（1）舊鋼板樁在打設前需進行整修矯正。矯正要在平臺上進行，對彎曲變形的鋼板樁可用油壓千斤頂頂壓或火烘等方法矯正；（2）作好圍檁支架，以保證鋼板樁垂直打入和打入后的鋼板樁墻面平直；（3）防止鋼板樁鎖口中心線位移，可在打樁進行方向的鋼板樁鎖口處設卡板，阻止鋼板樁位移；（4）為保證鋼板樁垂直，應用2臺經緯儀從兩個方向控制錘擊人土；（5）由于鋼板樁打入時傾斜，且鎖口接合部有空隙，封閉合攏比較困難，解決的辦法一是用異形板樁（此法較困難），二是采用軸線封閉法，此法較為方便；（6）如發現有滲水現象時，采用水玻璃水泥漿以閥管雙液灌漿施工堵漏。

鋼板樁傾側，基坑底土隆起，地面裂縫

現象　開挖土方的挖土機及運土車設在地面鋼板樁側，開挖不久即發現鋼板樁頂側傾，坑底土隆起，地面裂縫并下沉。

原因分析　（1）設計嵌固深度不夠，坑底土隆起是管涌現象；（2）挖土機及運土車在鋼板樁側，增加土的地面荷載，導致樁頂側移。

防治措施　（1）鋼板樁的嵌固深度必須經計算確定；（2）挖土機、運土車不得在基坑邊作業，如必須施工，則應將該項荷載計入設計荷載取值內，以增加樁的嵌固深度；（3）鋼板樁設計時尚須考慮地基整體穩定。

土釘墻支護

（1）開挖工作面：土釘支護應自上而下分段分層進行，分層深度視土層情況而定，工作面寬度不宜小于6m，縱向長度不宜小于10m。

（2）噴射第一層混凝土：為防止土體松弛和崩解，須盡快做第一層噴射混凝土，厚度不宜小于40～50mm。噴射混凝土水泥用量不小于400kg/m?。

（3）土釘成孔：土釘成孔直徑70～120mm，向下傾角15～200，成孔方法和工藝由承包商根據土層條件、設備和經驗而定。

（4）安設土釘、注漿：土釘有單桿和多桿之分，單桿多為直徑22～32mm的粗螺紋鋼筋，多桿一般為2~4根直徑16mm鋼筋。采用灰漿泵注漿，土釘注漿可不加壓。

（5）掛鋼筋網、噴射混凝土面層：鋼筋網通常直徑6~10mm、間距200～300mm，與土釘連接牢固。鋼筋與第一層噴射混凝土的間隙不小于20mm。設置雙層鋼筋網時，第二層鋼筋網應在第一層鋼筋網被覆蓋后鋪設。混凝土面板厚度50～100mm。

錨桿支護

是在未開挖的土層立壁上鉆孔至設計深度，孔內放入拉桿，灌入水泥砂漿與土層結合成抗拉力強的錨桿，錨桿一端固定在坑壁結構上，另一端錨固在土層中，將立壁土體側壓力傳至深部的穩定土層。

適于較硬土層或破碎巖石中開挖較大較深基坑，鄰近有建筑物須保證邊坡穩定時采用。

（1）造孔：包括鉆機就位、施鉆成孔、清孔三個作業步驟。造孔用沖擊式鉆機、旋轉式鉆機或旋轉式沖擊鉆機，偏心鉆機跟進護壁套管方式鉆進，造孔須干鉆，嚴禁水鉆；考慮沉渣厚度，孔底應超鉆30～50mm；成孔后高壓風清洗孔壁，以保證砂漿與孔壁的粘結力。

（2）錨桿的制作與安裝。拉桿常用鋼管、粗鋼筋或鋼絲束、鋼絞線制成的錨索。錨索預留長度為1~1.5m，錨固段間隔1~2m設置隔離架和緊箍環，中心布置灌漿管；自由段外套塑料管，前端切實作好隔漿措施。

（3）灌漿。基坑錨桿常采用埋管式灌漿的一次灌漿法，即由孔底向上有壓一次性灌漿，壓力不小于0.6~0.8MPa，砂漿至孔口溢滿為止，注漿管不拔出；當土體松散或巖石破碎易發生漏漿時采用二次灌漿法。

（4）預應力張拉及封錨：與結構施工預應力張拉及封錨工藝相同

擋土灌注樁與土層錨桿結合支護

樁頂不設錨樁、拉桿，而是挖至一定深度，每隔一定距離向樁背面斜向打入錨桿，達到強度后，安上橫撐，拉緊固定，在樁中間挖土，直至設計深度。

適于大型較深基坑，施工期較長，鄰近有建筑物，不允許支護、鄰近地基不允許有下沉位移時使用。

鋼板樁支護

當基坑較深、地下水位較高且未施工降水時，采用板樁作為支護結構，既可擋土、防水，還可防止流砂的發生。板樁支撐可分為無錨板樁（懸臂式板樁）和有錨板樁。常用的鋼板樁為U型鋼板樁，又稱拉森鋼板樁。

（1）無錨板樁。從一角開始逐塊插打，每塊鋼板樁自起打到結束中途不停頓。打法簡便、快速，但單塊打入易向一邊傾斜，累計誤差不易糾正，壁面平直度也較難控制。僅在樁長小于10m、工程要求不高時采用。又稱單獨打入法。

（2）有錨板樁的雙層圍檁插樁法。是先沿板樁邊線搭設雙層圍檁支架，然后將板樁依次在雙層圍檁中全部插好，形成一個高大的板樁墻。待四角封閉合攏后，再按階梯形逐漸將板樁一塊塊打至設計標高。該打法可保證平面尺寸準確和板樁垂直度，但施工速度慢。

地下連續墻支護

先建造鋼筋混凝土地下連續墻，達到強度后在墻間用機械挖土。該支護法剛度大、強度高，可擋土、承重、截水、抗滲，可在狹窄場地施工，適于大面積、有地下水的深基坑施工。

擋墻＋內撐支護

當基坑深度較大，懸臂式擋墻的強度和變形無法滿足要求、坑外錨拉可靠性低時，則可在坑內采用內撐支護。它適用于各種地基土層，缺點是內支撐會占用一定的施工空間。常用有鋼管內撐支護和鋼筋混凝土構架內撐支護。

（1） 鋼管內支撐。鋼管支撐一般采用直徑609mm鋼管，用不同壁厚適應不同的荷載。鋼管支撐的形式為對撐或角撐，對撐的間距較大時，可設置腹桿形成桁架式支撐。

（2）鋼筋混凝土內支撐。鋼筋混凝土內支撐剛度大、變形小，能有效控制擋墻和周圍地面的變形。它可隨挖土逐層就地現澆，形式可隨基坑形狀而變化，適用于周圍環境要求較高的深基坑。平面尺寸大的內支撐應在交點處設置立柱，立柱宜為格構式柱，以免影響底板穿筋，立柱下端插入工程樁內不小于2m，否則應設置專用的樁基礎。

相信經過以上的介紹，大家對深基坑施工安全清單請收好也是有了一定的認識。歡迎登陸中達咨詢，查詢更多相關信息。

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矩形頂管施工監理工作實踐具體包括哪些內容呢，下面中達咨詢為大家帶來相關內容介紹以供參考。

上海軌道交通六號線龍陽路車站是一個比較重要的站。車站共有4個出入口，其中4號出入口穿越東方路，入口設在車站西側的東方城市花園小區內。由于東方路為浦東的交通主干道，兩側管線復雜，為此，業主與設計單位經多次研究后，決定該通道采用4m×6m矩形頂管方式施工。通道的設計單位為上海地下設計研究院，施工單位為上海隧道股份浦東有限公司，監理單位為上海上咨建設監理有限責任公司。

1、工程概況

本通道橫跨東方路，長40.5m，頂管外形尺寸4m×6m，頂管推進坡度7‰，平均覆土厚度5.7m；頂管始發井建在東方城市花園小區內，東貼東方路人行道，西貼小區網球場，南北分別貼近小區住宅和會所；施工場地十分狹小，環境保護要求很高；始發井凈尺寸為8m×9.2m，深度11.7m；接受井與龍陽路車站主體西側連通，受通道頂進方向影響，該井的平面呈五邊形，深度11.2m.兩井均采用SMW工法樁圍護，樁長25m，用￠850三軸攪拌機施工，插入H700×300型鋼，井底板采用￠600鉆孔樁固定抗浮，基坑根據深度變化，設置了三道￠609鋼管支撐。

2、地質及管線情況

該頂管主要推進區域在③層淤泥質粉質粘土層和④層淤泥質粘土層中，該區域淺部地下水屬潛水類型，主要補給來源為大氣降水，水位隨季節變化，年平均一般在0.5～0.7m之間，地下水對混凝土無腐蝕性。

通道穿越東方路兩側沿線的地下管線有煤氣、給水、污水、電力電纜、通信等共十根管線，其中埋深最深的是￠450污水管，距頂管頂部距離約0.9m.

3、主要機械設備工作原理及管片情況

通道施工選用上海隧道股份公司自行開發、設計、制造的土壓平衡式矩形頂管機。頂管機機頭由兩個3m×3m的大刀盤組成，刀盤由兩組4根共8根偏心軸連接，可分別驅動（液壓），并能進行相對和相反運動，在對前方土體進行全面切削的同時支撐開挖面；整個系統以土體平衡為工作原理，刀盤切削的土體進入土壓倉，通過調整兩只螺旋機的轉速及頂進速度來控制出土量，使土倉的壓力值穩定在設定的范圍內，使機頂與開挖面的土體取得平衡，從而有效防止正面土體倒塌。該機械采用機電—液壓一體化技術，由結構緊湊的閉式液壓系統和PCL電氣控制系統組成。頂管機刀盤最大扭矩44tm×2，糾偏系統由16個千斤頂組成。

管片由鋼筋混凝土整體澆注成型，在工廠預制加工，外形尺寸4000mm×6000mm，管壁厚度500mm，長度1500mm，混凝土強度C40，抗滲等級P8.本工程共用管片26節。

4、主要施工程序與主要施工難點

4.1主要施工程序

地面準備工作→頂管機就位調試→頂管機出洞→正常段頂進施工→頂管機進洞→頂管機進洞后施工。

4.2主要技術難點

本工程主要技術難點是：地面準備工作、頂管機進場吊裝就位、調試、頂管機出洞段控制、頂管過程中軸線控制、頂管機進洞、進洞后的工作。

5、監理工作實踐

上海上咨建設監理有限責任公司 ? 王蓬矩形頂管在目前施工中使用不多，主要是由于矩形頂管的外形受力不很合理，在頂進過程中易產生背土效應，造成土體破壞。通過一些工程實踐，也總結了一些經驗，故此次施工，引起了各方的高度關注，建設方申通集團與六號線項目公司，專門召開了研究會議，對施工方案進行了細致討論。針對此次頂管工作的特點，監理組在按常規開展監理工作的同時，著重對下列幾項工作進行強化管理：

5.1做好認真細致的準備工作

施工前，請設計、施工方進行設計思路、施工方案與工藝、安全與文明施工的交底，并與施工單位進行技術交流；編寫監理實施細則，認真審核施工方案；對施工人員進行技術和安全交底，從而保證了全體監理和施工人員對即將實施的施工過程、控制方法做到心中有數。

5.2監測方案的編制與實施

由于東方路沿線管線情況復雜，依據合同及施工方案的要求，選擇了第三方作為本工程的監測單位。在工程實施前，我們要求該單位制定詳細的監測方案。由于東方路上不允許埋設深層沉降樁，所以通過設置地表沉降監測點來間接反映管線沉降情況。根據監測方案要求，從始發點出發，沿推進軸線每間隔5m設置一排地表沉降監測點，每排設三個，點與點相距5m.為加強對重要管線的監測，又專門在￠1200給水管、￠450污水管和￠800雨水管在推進軸線位置上，增設了觀測點。同時要求監理單位在頂管施工期間，每天不少于兩次對所有觀測點進行監測，在機頭逼近重要管線時，增加對深沉沉降觀測點的監測密度，直到機頭遠離管線且沉降值穩定后，再恢復原來的頻數。由于各參建單位都對監測工作比較重視，整個過程、重要部位的沉降值，都控制在設定范圍以內。

5.3洞門安裝和基座安裝

根據設計，洞圈與管節間存在114mm的空隙。在頂管出洞和正常頂進過程中極易出現外部土體涌入始發井的事故，為防止此類事故發生，設計在洞圈上加了簾布橡膠板密封圈，并用厚12mm的鋼板壓蓋。監理對洞圈施工嚴格要求，重點檢查，以確保簾布橡膠板在頂管施工過程中保證密封性能。

基座是為頂管機提供推進反力，目的是要求其在頂進過程中，在承受各種負載的情況下，都能保持不位移、不變形、不沉降。基座后靠與內襯間預留了一定的空隙，固定后需在空隙內填C20素混凝土，使頂管在頂進過程中產生的反力通過后靠均勻地分布在內襯墻上。鋼后靠的高程偏差不超過5mm，水平偏差不超過7mm.

5.4主頂定位及機械調試

頂進軸線主要靠主頂來控制，故在主頂定位時，要求與管節中心軸線形成對稱分布，以保證管節均勻受力。頂進軸線偏差控制：高程 800mm，-100mm；水平±100mm.主頂定位后，需進行調試與驗收，出洞前對機械進行反復調試，保證12個千斤頂的性能完好，使頂管機在工作中能始終保持最佳狀態。調試與驗收工作，由專業單位實施，監理對其試驗與驗收過程做好相應記錄。

5.5頂管出洞的施工程序與出洞控制

設備調試→頂管機頭靠上洞口→洞門處圍護H型鋼拔除→頂管機削地加固土體（適當提高正面推進壓力值） →機頭切口進入原狀土（逐步減少正面土壓力值至理論計算值）。

始發井圍護水泥土設計強度為1.2Mpa，型鋼拔除前應充分了解實地情況，對可能發生的漏水情況予以充分準備，制定拔樁順序和方法，過程中作到崗位分工明確，并做好相應記錄。在頂管機進入加固區時，應對刀盤在穿越加固層時，在洞圈內的型鋼拔除后，機頭開始頂進洞，由于正斷面為水泥土，為保護刀盤，頂進速度較慢，且由于螺旋機出土困難，加入了適量水來軟化或濕潤水泥土。

5.6頂進段的施工控制

在頂管機進入原狀土后，為防止機頭“磕頭”，適當地提高頂進速度，使正面土壓力稍大于理論計算值，以減少對正面土體的擾動及出現地面沉降。在頂進過程中，應盡量精確地統計每節出土量，力爭使之與理論出土量保持一致，確保正面土體的相對穩定，減少地面沉降。

在頂進過程中，還應密切注意對頂進軸線的控制：每節頂進結束后，都要對機頭狀態進行測量，以便能隨偏隨糾；每次糾偏量不宜過大，以避免因土體出現較大擾動及管節出現張角，造成滲漏水后果。

由于本工程采用的是矩形頂管，故對管道的橫向水平要求較高。在頂進過程中應對機頭轉角密切關注，機頭一旦出現微小轉角，便立即采取刀盤反轉、加壓鐵等措施進行回糾。

為使頂進過程保持連續均衡施工，監理24小時值班，記錄每天的頂進速度，防止出現長時間擱置情況，并與施工管理密切配合，根據監測數據進行土壓力設定值的調整，使頂進過程始終保持最佳狀態。同時做好每節管片出土量統計，嚴格控制出土量，防止欠挖或超挖，通過各方相互配合嚴格把關，有效地控制了地面沉降。

為減少土體與管道間的摩阻力，防止出現背土現象，在每節管節環內共設置了8只壓漿孔，壓入專門配制的觸變泥漿，使漿液在管片外壁形成泥漿套，以達到減摩效果。泥漿要求達到不失水、不沉淀和不固結；壓漿時須遵循“先壓后頂，隨頂隨壓，及時補漿”的原則，考慮到泥漿流失及地下水等影響，泥漿的實際用量一般取理論值的3～5倍，泥漿壓力控制在0.05Mpa左右。在實際過程中，還需根據土質情況、頂進泥漿狀況及地面沉降等要求，進行動態調整。

5.7頂管進洞段控制

在頂管機逐漸靠近接收井時，應增加測量的頻度與精度，減少軸線偏差，確保頂管機能準確進洞。

為防止機頭進洞內土體的塌方，在接收井洞門內預先澆筑30cm厚的混凝土擋土墻，作為接收井的封門形式。頂管機進洞前，除應拔除H型鋼外，還要鑿除混凝土檔墻；頂管機進入接收加固區域內，適當地減緩頂進速度，調整出土量，減少機頭正面土壓力，以保證機頭設備完好和洞口穩定；頂管機進洞后，對機頭再進行切割分解，安全吊出。

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今天關于“609鋼管支撐參數/a”的探討就到這里了。希望大家能夠更深入地了解“609鋼管支撐參數/a”，并從我的答案中找到一些靈感。