鋼管樁可以重復利用嗎_鋼管樁可以重復利用嗎為什么

文章來源：http://www.minihouse.cn 發(fā)布時間：2024-04-19 14:55:57 瀏覽次數(shù)：25

鋼管樁可以重復利用嗎_鋼管樁可以重復利用嗎為什么

大家好，今天我來為大家詳細地一下關于鋼管樁可以重復利用嗎的問題。我對這個問題的總結和歸納，希望能對大家有所幫助。

文章目錄列表:

1.鋼管樁以以及預應力錨索在路基擋土墻加固中的應用？
2.如何用鋼管樁進行施工？
3.鋼管樁和貝雷梁組合支架在跨河現(xiàn)澆梁施工中的應用？

鋼管樁以以及預應力錨索在路基擋土墻加固中的應用？

下面是中達咨詢給大家?guī)黻P于鋼管樁以以及預應力錨索在路基擋土墻加固中的應用，以供參考。

213國道紫坪鋪庫區(qū)淹沒段改建工程龍池公路是一條山嶺重丘區(qū)三級公路，全長5.028KM，路基寬7.5M.整條線路設計標高889.72～1042m，山勢陡峻，縱坡3～8%，橫向岸坡坡度250～350，地表覆蓋層為崩坡積（Qcol+dl）塊碎石土，厚度約3～10m，該路段普遍存在開挖邊坡以以及高路基擋墻的穩(wěn)定性問題。K3+690～K3+737段地形陡峻，路基左側采用C15砼衡重式路肩擋土墻（H=12～15m）支護，2005年9～10月，由于連降大雨，基腳出現(xiàn)較為嚴重的坍滑現(xiàn)象，外側山體出現(xiàn)1～1.5m的下沉，同時伴有地下水溢出，進一步可能造成路肩高擋土墻失穩(wěn)而導致整段路基坍塌，交通中斷，甚至發(fā)生嚴重的安全事故，急需進行治理。經過對社會以以及經濟效益分析，決定采用錨索加固擋墻和鋼管抗滑樁加固路基防止土體滑移相結合的方案。

1、工程地質以以及加固方案

沿錨索孔穿越方向，地質情況依次為：C15砼擋土墻、路基堆填石塊、塊碎石土、灰?guī)r；沿鋼管樁垂直向下方向，地質情況依次為：堆積土、塊碎石土、灰?guī)r。

1.2加固方案

先期實施鋼管抗滑樁加固路基，后再實施錨索部分。

①￠146鋼管樁沿擋墻左側5m順公路軸線方向按1.2m1.2m三排呈梅花布置，每排42根。對樁周圍土灌漿處理（灌注M20水泥砂漿，水灰比0.5，壓力選用0.3MPAa，灌漿管布置間距2m2m）。￠146鋼管樁內加入三根HRB335d28鋼筋并灌注M30水泥砂漿，鋼管樁頂部用槽鋼連接，然后澆筑C20砼承臺；

②錨索沿線路方向按44m間距呈梅花布置，上排13根錨索，下排12根錨索，錨索孔深度為20m，錨固段長度為8m，自由段為12m，錨固段地層為弱風化灰?guī)r。錨索采用7￠15.2低松弛高強度鋼絞線（Rb=1860Mpa），每根錨索設計的抗拔力為1200KN.

2、施工工藝

鋼管樁與錨索施工工藝基本一樣，關鍵點都在于采用偏心跟管鉆進技術。

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如何用鋼管樁進行施工？

下面是中達咨詢給大家?guī)黻P于管樁的應用和研究現(xiàn)狀分析，以供參考。

管樁作為一種新樁型以其施工方便、承載力高、質量可靠、較為經濟等優(yōu)點越來越得到廣泛的應用。管樁的承載力特性和受力狀況，分析了影響管樁承載力的以以以及提高管樁承載力的，并基于對施工中常見問題的探究，提出有效的防治措施。

1前言

管樁作為一種地基處理以以及樁基礎形式從上個世紀初產生到現(xiàn)在已經得到了很大的發(fā)展，在各種建筑基礎中得到廣泛地應用，并發(fā)揮著巨大的作用。從國外管樁的發(fā)展來看，從1920年澳大利亞發(fā)明了離心法混凝土制品、1925年日本引進這種技術用于鋼筋混凝土管樁，在1962年開發(fā)預應力混凝土管樁(PC管樁)，到現(xiàn)在已有十年的歷史，目前管樁已朝著全面取代傳統(tǒng)實心樁方向發(fā)展。我國是1944年開始生產混凝土離心(RC)管樁，到SO年代末期研究成功預應力抽筋管樁，即采用后張法對樁身混凝土施加預應力。近15年，我國生產的預應力混凝土管樁無論從產品性能和產量上都達到了世界前列，呈現(xiàn)出布局面廣，產品品種、規(guī)格齊全，生產技術成熟，配套應用技術日趨完善等特點。據(jù)資料反映，2004年福建省實際利用預制高強混凝土管樁就達2500萬米。為了更合理利用管樁這一技術、有效地推廣使用管樁，對管樁進行研究是極為必要的。

管樁的種類分為：鋼管樁、預制混凝土管樁以以及鋼管混凝土管樁。鋼管樁以以及鋼管混凝土管樁具有高強度、抗沖擊疲勞性能好、貫入能力強、便于割接、質量可靠、運輸方便、沉樁速度快以以及擠土影響小等優(yōu)點，但造價高，約為預應力混凝土管樁的3-10倍。一般只在必須穿越砂層或其它樁型無法施工和質量難以保證、或工期緊迫等情況下使用，或者是一些重要的特種工程的基礎上，如海上鉆井平臺，港口平臺等工程中使用。

預制混凝土管樁之所以得到迅速發(fā)展和廣泛的應用，主要是由于具有優(yōu)點：

(a)施工工期短，施工方便、不受季節(jié)限制，工業(yè)化生產：

(b)對施工場地無污染，若采用靜壓式施工更無噪音，符合綠色環(huán)保施工要求；

(c)經濟效益可觀，同樣的地基處理效果(豎向承載力以以及水平承載力)所使用的混凝土比實心樁節(jié)省30%-60%且抗腐蝕能力強，工作性能同鋼管樁基本相似。

(d)對持力層起伏變化較大的地質條件適應性強，軟土、粘性土、粉土、砂土以以及全風化巖體等地層條件均可采用。像高層建筑、碼頭工程、橋梁工程、高速公路、鐵道工程等除必須采用鋼管樁的特殊基礎外，在工程中鋼管樁已大部分被預制混凝土管樁所代替。現(xiàn)在我國預制混凝土管樁使用量已經相當可觀。

2管樁的承載特性以以及承載力分析

2.1管樁的承載特性

管樁的底樁端部的樁尖(靴)形式主要有十字型、圓錐型和開口型。前兩種屬于封口型。采用封口型樁尖的管樁其承載力主要由樁周的側摩阻力以以及樁端的端阻力組成；采用開口型樁靴的管樁則在沉樁過程中樁身下部1/3-1/2樁長的內腔被土體充塞，擠土效應較弱(與沉管樁、靜壓實心混凝土樁比)，對周圍建筑物以以及環(huán)境影響小，具有較高的環(huán)保性能。但是內腔土塞卻為管樁提供了內側摩阻力，使得管樁的承載力的組成變得更為復雜。影響管樁承載特性的很多，樁側土性、樁端土性、樁徑、開口管樁的壁厚、人土深度、施工順序等。預制混凝土管樁一般來說只具備開口樁的功效。

2.2管樁的受力分析

2.2.1管樁的豎向承載性狀和單樁極限承載力確定管樁豎向承載力的很多，最可靠的是靜力載荷試驗法，目前比較常用的公式有兩類：一是以土的物理力學指標和大量的試樁資料為依據(jù)，經統(tǒng)計分析建立樁側和樁端阻力與土類指標之間的關系；另一類是以土的力學性能指標如土的標準貫入擊數(shù)為依據(jù)，我國、歐洲以以及美國API-RP2A的地基基礎規(guī)范均采用類公式。

由于各地地質條件不同，地質結構比較復雜，樁的類型又多，沉樁工藝也多種多樣，很難用單一形式的公式來反映工程實際。

從文獻進行的破壞荷載試驗得知，當樁頂豎向受壓時，樁身上部產生垂直應力和彈性變形，并向樁身下部傳遞，自上而下逐步建立摩阻力，樁身處于彈性壓縮階段。當荷載較小時，變形量較小，樁基基本沒有發(fā)生位移，樁端阻力為零。隨荷載增加，當垂直應力傳遞到樁端時，樁端土逐步壓縮，樁土相對變形加大，樁側摩阻力進～步發(fā)揮。在加荷載最后階段，隨著樁端阻力的不斷增加，樁頂部位側阻力達到極限(摩阻力趨于定值)，并向下逐步擴大極限阻力的分布范圍，在此過程中相荷載增量，作為抗力的摩阻力增量所占比例愈來愈小，而樁端阻力增量所占的比例則愈來愈大。最終導致樁端土出現(xiàn)塑性區(qū)并迅速擴展。樁因急劇下沉而失效，樁端土的刺入破壞先于樁身強度破壞。此時樁所承受的荷載就是樁的極限承載力。

2.2.2管樁的水平承載性狀和單樁極限承載力

隨著我國工程技術的迅速發(fā)展，大陸架淺海石油的勘探和開發(fā)技術的進步以以以及陸上高層建筑的發(fā)展，使得這些管樁不僅要承受巨大的豎向載荷，還要承受巨大的水平載荷。而樁在側向載荷作用分析是工程中非常重要但卻尚未圓滿解決的問題。文獻采用臥式千斤頂施加水平力試驗來測定單樁水平載荷，施加的水平荷載分級一般取預估水平極限荷載的1/10-1/15，每級荷載施加-后，恒載4min測樁的水平位移值，然后卸載至零，停2min測出樁的殘余水平位移值，至此完成一個加卸載循環(huán)，如此循環(huán)5次便完成一級荷載的試驗觀測。多級加荷后，出現(xiàn)下列情況之一時可停止試驗：1)樁身折斷；2)水平位移超過40mm或達到設計要求的水平位移允許值。當樁身應力達到極限強度時的樁頂水平力使樁頂水平位移超過20-30mm，或樁側土體破壞的前一級水平荷載，即是單樁水平極限承載力標準值。

2.2.3影響管樁承載力的

2.2.3.1偏斜

偏斜樁是指隨著樁周土的水平運動，樁與土之間產生的水平壓力導致樁身產生水平撓曲和彎矩，致使樁偏斜的被動樁。預應力管樁偏斜后，其極限承載力要低于鉛直樁的極限承載力。偏斜預應力管樁的承載力減少程度不僅與其偏斜的程度有關，且與其所處的土層性質、入土樁長、樁與承臺布置等均有的關系。

當遇到超過偏斜值的樁時，無論其是否發(fā)生裂縫，均應進行糾偏扶正處理，將其傾斜度控制在允許的范圍內。較淺的(一般2-3m)可以將樁傾斜反向土方挖除后扶正；較深的可以用鉆孔取土、高壓水沖取土等方式將樁傾斜反向一側土取出后扶正。然后對糾偏扶正的樁進行檢測，看其是否在糾偏施工中發(fā)生異常情況，如無異常可進行下步施工。

2.2.3.2裂縫

淺部裂縫——一般裂縫位置多發(fā)生在深度4-6m，也有的在3m以內，出現(xiàn)這種情況多數(shù)是樁裂縫部位的下部有相對比較堅硬的土層。深部裂縫一裂縫位置發(fā)生在8-10m，出現(xiàn)此種情況多是地基土上部軟土層較厚。裂縫的存在勢必影響到樁基豎向性受荷特性，為確保樁基工程的安全使用，需對樁基進行加固處理。如接樁、補樁，情況下還需經計算確定。

2.2.3.3偏心載

豎向荷載的偏心是預應力混凝土管樁產生彎曲荷載的重要原因，荷載的偏心也勢必影響樁的豎向承載力。預應力混凝土管樁基礎常采用柱下多樁承臺，嚴格地講，承臺下大多數(shù)樁都處于偏心承載狀態(tài)，偏心承載樁如何對樁的承載能力做出正確的評估，樁在正常使用極限狀態(tài)下所能承受的偏心距臨界值是多少，豎向荷載偏心距與樁的承載能力有何關系，這是預應力混凝土管樁基礎設計要特別考慮的問題。

文獻材料力學原理和現(xiàn)行鋼筋混凝土結構設計規(guī)范的規(guī)定，提出預應力混凝土管樁在偏心荷載(或在樁頂水平位移)作用下內力與位移的計算，包括純彎狀態(tài)下樁身抗裂彎矩臨界值；在軸心力和彎矩共同作用下樁身抗裂彎矩的極限值；樁頂允許承載力與豎向力偏心距(或樁頂水平位移)之間的相互關系式等。

3管樁設計施工中的問題以以及質量控制

3.1擠土效應

在沉樁過程中，土體向四周排擠，使周圍的土受到嚴重的擾動，主要表現(xiàn)為徑向位移，樁尖和樁周范圍內的土體受到不排水剪切以以以及很大的水平擠壓，產生較大的剪切變形，形成具有很高孔隙水壓力的擾動重塑區(qū)，降低了土的不排水抗剪強度，促使樁周鄰近土體會因不排水剪切而破壞，由于群樁施工中的迭加作用，會使已打入樁和鄰近管線產生較大側向位移和上浮。樁群越密越大，土的位移也越大。

施工遇到擠土效應采取的防治措施是：

①合理安排沉樁順序、控制每日打樁的數(shù)量，減少孔隙水壓力的迭加：

②采用先開挖基坑后沉樁的施工工序，可減少地基淺層軟土的側向位移和隆起，有利于降低沉樁所引起的超靜孔隙水壓力，從而減少地基深層土體變位。

③在場地設置袋裝砂井或塑料排水板，創(chuàng)造排水條件以降低孔隙水壓力。

④預鉆孔輔助沉樁。

3.2浮樁

浮樁現(xiàn)象是靜壓管樁擠土效應的一種表現(xiàn)形式。該問題表現(xiàn)得很隱蔽，并且往往是等到壓樁工程完工后做靜載檢測時才發(fā)現(xiàn)，而此時樁機可能已退場。此時再來處理就非常被動。比較好的處理措施是：提前選取有代表性的樁進行測量監(jiān)控，在樁施工結束后應立即用水準儀測量記錄其樁頂標高，并在整個施工過程中定期復測，通過比較來檢查樁身是否有上浮現(xiàn)象。發(fā)現(xiàn)有上浮現(xiàn)象，則需采取前面提過的控制壓樁速率、重新調整壓樁路線或鉆孔取土等措施，減少擠土效應進而控制樁身上浮現(xiàn)象。采取上述措施后仍不能解決樁身上浮現(xiàn)象，則可采用復壓的補救進行處理。

3.3沉樁達不到設計要求

沉樁達不到設計的最終控制要求主要原因是：①勘探點不夠或勘探資料粗糙，對工程地質情況不明，對持力層起伏標高不明，導致設計考慮持力層或挑選樁長有誤。②設計持力層挑選不當，預應力管樁持力層宜挑選強風化層，以達到較高承載力。但當強風化層埋深較深時，考慮到樁長限制，不得已挑選全風化層作持力層時，承載力將受較大影響，特別是全風化層有遇水易軟化特點，地下水可能通過樁管內從樁尖滲入，大大降低樁端承載力。③設計對單樁承載力預估不準，導致實際樁長與壓樁力不匹配。④樁身斷裂致使不能繼續(xù)施壓。

防治措施為詳細探明工程地址地質情況，必要時應作補勘，正確挑選持力層或標高；施工采用合適噸位樁機；工程地質條件，合理挑選樁的施工以以及打樁順序，避免斷樁，確保樁身質量。科學設計，通過試樁確定合理終壓標準。

3.4斷樁

斷樁是預制混凝土管樁施工中常常遇到的問題，其產生的主要原因主要有：①使用了廠家生產的未經檢驗的不合格的樁；②樁尖碰到地下障礙物管樁被蹩斷：③管樁施工中垂直度沒有控制好；④管樁由軟弱土層突然進入硬土層，樁機壓力迅速升高，樁身受到瞬間沖擊力而引起；⑤基坑施工中，由于軟土推擠隆起，基坑壁側向移動造成斷樁。

施工中若發(fā)現(xiàn)有斷樁，就要采取補強加固方案處理。對預應力管樁淺層斷樁可采用接樁。對深層斷樁的接樁(包括部分錯位樁糾偏后接頭)要抽干樁內積水，確認樁的傾斜在允許范圍內，放人鋼筋籠，鋼筋籠應伸到斷樁下3m，用高等級混凝土灌注。接樁后要進行承載力檢測。當斷樁處錯位，無法復原時，應重新補樁。對工程事故應分析問題的原因、補樁的可能性和對已施工樁的影響，考慮其它可利用條件以以以及經濟和工期等要求。

4結語

管樁作為一種新樁型以其樁身質量可靠、承載力高、施工速度快、現(xiàn)場整潔、較為經濟等優(yōu)點越來越得到廣泛的應用。但由于管樁的應用時間不長，在研究和應用等方面都還存在著不少亟待解決的問題。而工程實踐的發(fā)展已遠遠超過理論研究水平，使得管樁的應用受到嚴重制約。總結了管樁的承載力特性和受力分析、影響管樁承載力的以以以及提高管樁承載力的、施工中常見問題以以以及防治措施。但文中所涉以以及到的諸多問題目前都還沒有得到圓滿的解決，還需要通過大量的科學研究和工程實踐來做進一步探究。

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鋼管樁和貝雷梁組合支架在跨河現(xiàn)澆梁施工中的應用？

a、鋼管樁運輸、堆放

將由專業(yè)廠家加工的10米-20米長的Φ50cm的鋼管樁，直接用船運至工地即可，現(xiàn)場施工進度組織分批運送至工地，避免鋼管樁壓船。鋼管樁運輸過程堆放按沉樁順序可采用多層疊放，各層墊木位于同一垂直面上，船上管樁的疊放層數(shù)不易超過三層，以保證行船安全。鋼管樁起吊、運輸和堆存過程中須避免因碰撞等原因而造成管身變形的損傷。注意在鋼管樁沉放前再次檢查管節(jié)焊縫。

b、鋼管樁沉放

沉放前先計算出每條鋼管樁的坐標，在兩岸大堤上針對各樁分別布置一條基線，基線上的每一個觀測點用全站儀精確測量其坐標位置，并用水準儀測出其高程；然后計算出每一根樁上觀測點的坐標以以及交會角，并匯總成表供觀測沉樁使用。沉放時在正面布置一臺全站儀觀測定位，側面設置兩臺經緯儀校核。

鋼管樁沉放使用45KW振動錘，能提供額定振動力為45t，可使其能夠滿足本工程的要求。起吊設備采用30t起重船。起重船拋錨定位后，先期依靠鋼管樁重力插入覆蓋層中，上部用纜繩綁在吊船邊，待樁身有穩(wěn)定性后，再利用浮吊吊上振動沉樁機夾住鋼管樁，開始振動沉樁機振動下沉鋼管樁到位。鋼管樁逐排沉放，一排樁沉放完成后再移船至另一側。

鋼管樁沉放應注意：振動錘中心和樁中心軸應盡量保持在同一直線上；每一根樁的下沉應連續(xù)，不可中途停頓過久，以免土的摩阻力恢復，繼續(xù)下沉困難。沉放過程加強觀測，鋼管樁偏位不得大于10厘米，垂直度不得低于0.1%。

c、鋼平臺搭設

鋼管樁沉放完畢后，開始進行鉆孔平臺型鋼布設，其具體步驟如下：

各鋼管樁在順水流向適當位置開口，割平鋼管樁頭安裝已拼接好的I45工字鋼橫梁，與鋼管樁（開口）壁點焊→澆注各鋼管樁樁頭C15砼，使I45橫梁嵌固在樁頭中→安裝I36工字鋼分配縱梁，并與I45橫梁焊接（設加勁板）→在“井”字梁上鋪設δ=10mm厚鋼板，加設安全欄桿。

平臺施工開始時即設置航標，懸掛夜間紅燈示警等通航導向標志，并打設鋼管樁防撞墩，以策安全。

鋼管樁和貝雷梁組合支架在跨河現(xiàn)澆梁施工中的應用是怎樣的呢，下面中達咨詢招投標老師為你解答以供參考。

工程概況永定新河特大橋主橋跨越永定新河與引河，每跨采用 40 m 鋼筋混凝土預應力簡支箱梁。橋位處的永定新河寬 128 m，深 4.0 m；引河寬 100 m，深 1.5 m，兩河中間還有一條寬 12 m 的污水河。施工范圍地勢低洼、河床開闊、河谷寬緩、河水流速較慢、河底以以及沿岸有較厚的淤泥。為滿足工期要求，永定新河南岸以以及跨污水河、引河段的 8 孔簡支梁采用支架現(xiàn)澆法施工。針對該段地基軟，大部分橋墩位于河流內，地質條件較差的工程實際，采用了以 準630 mm 鋼管樁作地基處理，上部架設貝雷梁作為支架的方案。以 490#～491# 墩為例支架的設計施工以以及預拱度控制。方案設計490#～491# 墩需跨越永定新河約 11 m 的河床，其中 490# 墩在永定新河河床內；491# 墩位于永定新河與引河間的河谷內。因永定新河是泄洪河，簡支梁施工時又正值汛期，不能采用回填土方搭設支架法施工。為保證河道暢通，滿足其泄洪要求，最終選定以兩跨貝雷梁跨越河流的方案。貝雷梁基礎由 3 排鋼管樁組成，后考慮到 491# 墩周圍約 18 m 范圍內地基條件較好，經換填灰土壓實后即可滿足地基要求的特點，為節(jié)省造價，采用混凝土條形基礎代替其中一排鋼管樁。見圖 1。每排鋼管樁由 9 根 準630 mm，壁厚 10 mm 的鋼管組成，樁頂露出水面 1 m 。如鋼管樁露出水（地）面超過 2 m，鋼管樁之間應采用橫撐和斜撐相聯(lián)。混凝土箱梁荷載特點，鋼管樁間距不等距對稱布置。混凝土條形基礎長 18 m，寬 2 m，為鋼筋混凝土結構。鋼管樁以以及條形基礎施工完畢后，在其上架設組裝好的貝雷梁，貝雷梁頂?shù)染噤佋OⅠ20 工字鋼后搭設碗扣件支架。貝雷梁頂與灰土段滿堂支架應連接牢固，形成整體。見圖 2。地基處理鋼管樁施工第 1 排鋼管樁靠近 490# 墩設置，其中 7 根施打至該墩承臺以以及加臺頂，以其為地基承載。第 2 排鋼管樁在距 490# 墩 13 m 處，打入深度為 15 m，以鋼板樁機或吊車懸吊振動錘打入。插打時嚴格控制鋼管樁定位和垂直度，發(fā)現(xiàn)偏差以以及時糾正。在打到 15 m 后持荷 10 min，直到鋼管樁不再下沉方可撤錘。鋼管樁成樁后傾斜度≯0.5％H，樁位偏移≯5 cm，高程偏差≯2 cm。插打完成后進行支撐連接施工。支撐分為橫撐和斜撐，均與鋼管樁連接，連接方式采用 506 焊條焊接，通長滿焊。橫撐與斜撐可各設置一道，橫撐設置在常水位（地面） 30 cm 處，兩鋼管樁之間；斜撐設置呈 X形狀，上端設置在樁頂下 20 cm 處，下端設置在橫撐處。如鋼管樁露出水（地）面 0.5～2.0 m，可視情況只設一道橫撐。橫向系梁施工每排鋼管樁頂端采用 2 道Ⅰ40 工字鋼做為橫向系梁，2 道工字鋼用 10 cm-20 cm-1 cm 鋼板連接。施工時用吊車兩點起吊法將橫向系梁吊至鋼管樁頂固定焊接。在墩柱未打鋼管樁側緊貼墩柱加設Ⅰ40 工字鋼一道并與系梁采用拉桿相連。拉桿共 3 根，分別設在墩柱中間凹槽部位以以及兩端。其中凹槽部位拉桿為 準20 mm鋼筋，穿入澆注墩柱時固定模板用的拉桿孔內。橫向兩側拉桿為精軋 準25 mm 鋼筋。混凝土條形基礎施工條形基礎位于距 490# 墩 26 m 處，長 18 m，寬 2.0m，深 0.6 m，為鋼筋混凝土結構，基礎頂面與鋼管樁頂工字鋼系梁平齊。滿堂支架地基處理先清除支架范圍內的樹木、雜草等障礙物，如原地表土質較好，可將原土平整、壓實后，填筑 40 cm 厚 10％灰土；如原地表土質較差，不能直接做基礎，應換填 100cm 厚 10％灰土和 50 cm 厚山皮土。填筑時分層填筑、壓實，每層壓實厚度不少于 20cm，壓實度＜93％。碾壓穩(wěn)定后，觀察無轍痕、無沉降，再通過試驗進行檢測合格方可搭設支架。處理后的地基高出原地面≮20 cm 并做成≮2％的雙面拱坡。支架地基達到設計承載力要求后，在四周挖排水溝，做好排水系統(tǒng)，防止雨水浸泡地基。支架搭設縱向主梁施工在鋼管樁橫向系梁以以及混凝土條形基礎上架設 7 片貝雷梁作為縱向主梁，貝雷梁需提前拼裝，在樁位間連續(xù)設置形成連續(xù)梁。貝雷梁橫向間距不等距對稱布置，跨中間距最小，兩端間距。貝雷梁拼裝時必須擰緊螺絲，銷子均上卡扣。為保證受力均勻、變形一致，貝雷梁與條形基礎必須緊密接觸，如中間有縫隙需加鋼板調整。鋪設工字鋼由于貝雷梁間距較大，就位后需在梁頂橫向鋪設一層 18 m 長Ⅰ20 工字鋼，間距 60 cm，替代搭設支架用的底層方木。工字鋼與貝雷梁用 U 形卡連接，U 形卡呈梅花形布置且必須保證每根工字鋼上均有不少于 3個 U 形卡。工字鋼接頭間隔布置，相互錯開，不允許在同一截面內。如工字鋼接頭沒有搭在貝雷梁的上弦桿上，必須用鋼板將兩工字鋼焊接牢固。碗扣件支架搭設在已換填壓實好的地基上先鋪設 20 cm-20 cm 枕木，箱梁底輪廓線 7.2 m 范圍內，橫向滿鋪，翼緣板處可間隔 10 cm 設置，枕木上方縱向通長鋪設 15 cm-15 cm方木。支架間距分別為：（1）橫向中間部分箱梁，梁底輪廓線 7.2 m 范圍內，立桿按縱向步距 60 cm、橫向步距 60 cm，水平橫桿高60 cm 設置；（2）橫向翼緣板部分，橫向兩側各 4.5 m 范圍內立桿縱向步距 60 cm，橫向步距 90 cm，水平橫桿高 120cm 設置；在箱梁縱向梁端 3.6 m 范圍內按水平橫桿高60 cm 設置。支架搭設寬度與貝雷梁梁面寬度相同，均要超出梁頂設計寬度兩側各 1～2 m 作為施工工作平臺。為加強支架整體穩(wěn)定性，按橋梁軸線縱橫方向設置剪刀撐，剪刀撐左右上下連通并從底面到梁底連續(xù)設置。橫向剪刀撐沿縱向每 5 m 一道；縱向剪刀撐共設置 5 道，支架外側以以及腹板梁正下各兩道，底板梁中心線一道。剪刀撐與相連支架橫桿、立桿的交點，均以扣件連接固定。在碗扣支架上下方設置可調節(jié)上下托，下托直接坐于通長鋪設的 15 cm-15 cm 方木上。為保證碗扣件支架頂部穩(wěn)定性，碗扣支架立桿上部自由高度≯60cm，超出必須增加一步橫桿。碗扣支架搭設時應保證縱橫成線，縱橫向桿件用扣碗扣緊，不移動，形成牢固的縱、橫、豎三維網架。頂層方木縱向為 15 cm-15 cm 通長鋪設，間距 60cm；橫向為 10 cm-10 cm 方木，間距 25 cm。支架等載預壓以以及預拱度的設置箱梁支架搭設完畢、梁模安裝好后，對支架進行等載預壓。預壓的目的一是消除支架以以及地基的非彈性變形，二是得到支架的彈性變形值作為施工預留拱度的依據(jù)。等載預壓即預壓重量為箱梁混凝土自重、內外模板框架重量以以及施工荷載之和，為簡便計算可以取箱梁混凝土自重的 120％。本工程地處永定新河，給排水方便，使用水袋注水加荷，三級加載的進行預壓。水袋鋪設前先在安裝完成的梁模內鋪設一層砂袋，在砂袋筑成的空間內鋪水袋，形成水槽注水加載。第 1 級加載 0～50％，第 2 級加載 50％～80％，第 3 級加載 80％～120％。每次加載完后均需進行沉降觀測，之后再進行下一級加載。第 3 級加載完 4、12、24 h 后再分別觀測一次。利用最后一次觀測的數(shù)據(jù)和預壓前觀測數(shù)據(jù)對比得出支架以以及基礎的沉降量。測點布設。每跨縱橋向間隔 8 m 設 1 個斷面，每斷面設 10 個測點，上下各 5個，上部 5 個測點分別設在兩側翼緣板各 1 個、兩腹板處各 1 個，梁中心線底板處 1個；下部 5 個測點分別設在對應上部 5 個的水平投影位置左右并且在枕木上。對各測量點要進行編號，以利于對比分析。卸載過程是加載的逆過程，同樣分 3 個步驟。前兩次卸載完后立即進行沉降觀測并于 0.5 h 后再觀測一次。第 3 次卸載完后立即進行沉降觀測并于 2 h 后再觀測一次。要均勻依次卸載，防止突然釋荷的沖擊并妥善放置重物以免影響正常施工。分階段卸載時再對各點進行測量，得出支架卸載后的回彈量。兩次測量值比較，得出彈性變形值。支架標高調整。架體預壓前，支架按照設計標高調整，確保支架各桿件均勻受力。預壓后架體基本消除預壓荷載作用下基礎塑性變形和支架各豎向桿件的間隙等非彈性變形。通過預壓加載前后撓度測量數(shù)據(jù)分析，該支架在試壓荷載卸荷后的塑性變形為 5 mm 左右，跨中的彈性變形為 45 mm。考慮 5 mm 的塑形變形，故40 m 跨跨中底模預拱度為 50 mm，其他位置的預拱按二次拋物線布設，但在灰土段以以及貝雷梁段需視具體情況取不同的系數(shù)。

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今天關于“鋼管樁可以重復利用嗎”的討論就到這里了。希望通過今天的講解，您能對這個主題有更深入的理解。您有任何問題或需要進一步的信息，請隨時告訴我。我將竭誠為您服務。